Page 35 - 《橡塑智造与节能环保》2025年11期

综述与专论

化相关的交联作用使所有试品的硬度增加，且几乎不 硫化过程中，并非所有双键都会发生反应，这使得老
依赖于LP的用量。 化过程中能够发生交联。添加LP的试品在老化前的强
对于在160℃下脱硫的M2和M4，随着液体聚合物 度低于未添加LP的试品，但老化后的强度相似，表现
（LP）用量的增加，拉伸强度（图4a）显著降低，而 为LP试品的高保留率。胶料因LP而变得不均匀，但这
M4在200℃下仅略有降低。老化后，添加10wt%LP的 一不均匀性在老化过程中通过分子运动和交联点的重
试品的拉伸强度变化最大，对于在160℃下脱硫的试 排得到了补偿，此外，交联点的增加也提高了老化后
品，这种变化更为显著。LP处于未饱和状态；在首次 的强度。

图4 脱硫并用硫化系统1.2phrS在密炼机中活化的试品，其拉伸强度（a）和断裂标称应变（b）及其老化后的相对保留
率，作为液态聚合物用量的函数

200℃下（作为密炼机中的脱硫温度）反应15min后，
降解反应即告完成。而在挤出机中，在相同的脱硫时
间（对应4.5g/min）下，温度为120℃时，降解反应就
已经完成，这是因为挤出机中的剪切力更高。
基于密炼机得出的最佳结果，选择2wt%DBD、5

wt%LP和1.2 份S的硫化体系在120℃下进行连续回收，
其结果与表3中的对照值和DIN EN 681-1:2006规范并
列展示。如先前研究所示，断裂应变和拉伸强度随流
速的增加而减小 [26] ，而螺杆转速的增加则对断裂应变
图5 未添加硫化系统的M2(120℃)+5LP和E5-2(4.5，125) 和硬度产生负面影响。在低流速下，性能与对照值相
在180℃下的流变曲线
似，且符合DIN要求，因为名义断裂应变低于DIN规

在160℃下脱硫的M2和M4的断裂应变（b）有所 定的用伸长计测定的伸长值。在200 rpm下，断裂应变
降低，但在200℃下脱硫的M4则没有。如前所述，M4 的减小可能是由于高剪切力导致的聚合物降解。DIN
（160℃）表现出较高的断裂应变，且在老化过程中 还规定了老化（7天，70℃）后的最大性能变化。老化
由于DBD的作用，其应变显著降低。增加LP的用量可 后的断裂应变和拉伸强度均在规定范围内。挤出机参
减少老化引起的断裂应变降低。LP的低分子量抵消了 数对硬度几乎没有影响，且在DIN规范范围内，与老
DBD增强的交联作用。 化相关的硬化也是如此。压缩永久变形与参数无关，
流变仪曲线适合展示介质阻挡放电（DBD）的网 且略高于规范值。尽管DBD仍然存在并在50 rpm下出
络降解反应。在密炼机中，当温度为120℃时，降解 现，但2 wt%DBD不影响应变、压缩永久变形或与老

反应尚未完成，这从曲线开始处的急剧下降可以看出 化相关的性能变化。
（图5红色箭头所示）。先前的研究表明，在160℃和 3.2 不同胶料配方对老化的影响

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